c%20
Найдено совпадений - 2600 за 1.00 сек.
 2131. Курсовой проект - Проектирование цеха по производству плит полужестких из минеральной ваты на синтетическом связующем 200 тыс. м2 в год38 | AutoCad
Введение 3
1. Технологическая часть 6
1.1. Характеристика и номенклатура продукции 6
1.2.Выбор, обоснование и описание принятой схемы технологического процесса 9
1.3.Режим работы и производственная программа предприятия 22
1.4.Характеристика исходного сырья. Расчет потребности в сырьевых материалах (материальный баланс) 24
1.4.1Расчет состава сырьевой шихты по заданному модулю кислотности. 25
1.4.2Связующее 27
1.5.Выбор и расчет количества основного технологического оборудования. 29
1.6.Контроль производства и качества готовой продукции. 32
2. Техника безопасности и охрана труда. 35
Заключение 37
Список использованной литературы 38
Плиты в зависимости от плотности подразделяются на марки, а в зависимости от степени деформации под действием сжимающей нагрузки – на виды. Вид, марка по плотности, сокращенное обозначение и рекомендуемая область применения плит полужестких ПП-60:
Основные характеристики изделия:
1.Подготовка сырьевых материалов, составление сырьевой смеси (шихты);
2.Плавление сырья;
3.Переработка расплава в волокно;
4.Осаждение минеральной ваты и формирование минераловатного ковра в камере волокноосаждения;
5.Введение связующего;
6.Тепловая обработка минераловатного ковра;
7.Продольная и поперечная резка ковра на изделия заданных размеров.
Сырьевыми материалами являются мартеновский шлак и бой силикатного кирпича. Для получения расплава используется шахтная плавильная печь – вагранка. В качестве топлива используется кокс. Способ образования волокна – центробежно – валковый.
Для этого цеха выбрана технологическая схема, в которой используется следующее оборудование: вагранка, многовалковая центрифуга, камера волокноосаждения и форматный станок.
Также были рассмотрены ряд технологий производства минераловатных изделий, среди которых был выбран наиболее эффективный способ производства по конвейерной технологии с использованием синтетического связующего. Также был осуществлен выбор сырьевых компонентов. Был произведен расчет состава шихты, подсчитаны режим работы цеха и производительность цеха. Также были рассмотрены вопросы, связанные с контролем качества технологического процесса и готовой продукции, а также техника безопасности и охрана труда на предприятии.
Дата добавления: 28.10.2021
|
|
2132. Курсовой проект - Проектирование технологической линии по производству строительного, медицинского и формовочного гипса | AutoCad
ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ И СОКРАЩЕНИЙ 4
ВВЕДЕНИЕ 5
1 ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ РАЗДЕЛ 6
1.1Вещественный, химический и минералогический состав гипсового вяжущего. 6
1.2Физико – химические процессы, происходящие при твердении вяжущего. Температурные условия твердения вяжущего. 7
1.3Условия разрушения гипсового вяжущего. Области применения гипса. 7
1.4Сырьевые материалы для производства гипсового вяжущего: вещественный, химический и минералогический состав. Показатели качества сырьевых материалов. Правила приемки, транспортирования и хранения сырьевых материалов. 9
1.5Показатели качества гипсового вяжущего (основные, вспомогательные) и методы их определения. 11
1.6Анализ существующих технологических схем производства гипсового вяжущего. 17
1.7Технологические факторы, влияющие на качество продукта. 23
1.8Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения продукта. Гарантии производителя. 24
2 РАСЧЕТНО-ПРОЕКТНЫЙ РАЗДЕЛ 27
2.1 Расчетная функциональная технологическая схема производства продукта. 27
2.2 Расчет производственных шихт и составление материального баланса основной технологической установки. 28
2.3 Расчет производственной программы технологической линии. 29
2.4 Подбор основного механического оборудования. 29
2.5 Расчет удельных энергетических нагрузок и оценка эффективности подобранного механического и теплотехнического оборудования по энергозатратам. 30
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 31
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 32
Строительный гипс — это вяжущие вещества, получаемые из гипсового камня или отходов химической промышленности.
Медицинский гипс – полуводная сернокислая соль кальция, выпускается в виде порошка. Гипсовые повязки широко распространены в травматологии и ортопедии и применяются для удержания отломков костей и суставов в приданном им положении.
Гипс формовочный (скульптурный) — это самый высокопрочный гипс, полученный путем механической доработки гипса строительного, подвергая его дополнительному просеиванию и размалыванию. <2]
Процесс производства гипса состоит в основном из дробления, помола и обжига материала.
Гипсовое вяжущее состоит из осадочной горной породы, в которую входит двуводный гипс.
Вяжущее состоит из полуводного сульфата кальция – полуводные гипсовые вяжущие, либо из безводного сульфата кальция – ангидритовые вяжущие. <3]
Состав чистого гипса, % по массе:
CaO – 32,6%;
SО3 – 46,5%;
H2O – 20,9%.
В данном курсовом проекте рассчитан гипсовый завод с производительностью 200 т/год.
При проектировании линии по производству строительного, медицинского и формовочного гипса были изучены теоретические сведения, касающиеся гипсовых вяжущих и выполнены расчетные работы. Определен материальный баланс производства, подобрано основное технологическое оборудование, посчитаны энергетические затраты.
Одновременного улучшения многих свойств гипсовых, вяжущих можно достичь за счет введения многофункциональных добавок, состоящих из пластификаторов, регуляторов твердения, водоудерживающих и других добавок одновременно.
Также тенденцией является разработка и внедрение технологических процессов в производство гипсовых вяжущих, позволяющих снизить затраты на переработку природного гипсового камня.
Дата добавления: 31.10.2021
|
2133. Курсовой проект - Кожухотрубный теплообменный аппарат вертикального типа (ПСВ) | AutoCad
ВВЕДЕНИЕ 5
1 ТЕПЛОВОЙ КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ ПОДОГРЕВАТЕЛЯ СЕТЕВОЙ ВОДЫ 11
2 КОМПАНОВОЧНЫЙ РАСЧЕТ 20
3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА 21
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 23
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 24
ПРИЛОЖЕНИЕ
В результате произведенного расчета получены следующие данные:
- площадь поверхностного теплообмена F=50 м2;
- расход пара G = 9,51 т/ч;
- количество трубок = 250 шт
- длина трубки Н=3,76 м.
Ближайший серийно выпускаемый типоразмер аппарата
ПСВ-63-7-15 ТУ108.880-79 F=63м2
Дата добавления: 01.11.2021
|
2134. Курсовой проект - Тепловая схема промышленно-отопительной котельной | AutoCad
Введение 3
Исходные данные 3
2. Расчет тепловой схемы котельной 3
2.1 Определение параметров воды и пара 3
2.2 Расчет подогревателей сетевой воды 3
2.3 Определение расхода пара на подогрев сетевой воды и на технологические нужды 3
2.4 Расчет редукционно-охладительной установки (РОУ) 4
2.5 Расчет расширителя-сепаратора непрерывной продувки 4
2.6 Расчёт расхода химически очищенной воды 4
2.7 Расчет парового подогревателя сырой воды 4
2.8 Расчет второго парового подогревателя сырой воды 4
2.9 Общие замечания о расчете деаэратора 4
2.10 Расчет деаэратора 4
2.11 Проверка точности расчета первого приближения. 4
2.15 Определение полной нагрузки на котельную 5
3. Расчет теплового баланса котельной 5
4. Определение количества котлоагрегатов в котельной 6
5. Расчет объемов продуктов сгорания. 6
6. Определение энтальпии продуктов сгорания и воздуха 7
7. Расчет теплового баланса котлоагрегата 8
8. Расчет годового расхода и экономии топлива 9
9. Тепловой расчет экономайзера 9
10. Конструктивный расчет экономайзера 10
Перечень обозначений к расчёту тепловой схемы 12
Список используемой литературы 12
Вид топлива – Бурый уголь;
Низшая теплота сгорания топлива, Q_H^P – 15,8 МДж/кг;
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топочной камеры, α_Т – 1,55;
Температура уходящих газов перед экономайзером, t_ух1 – 295 ◦С;
Температура уходящих газов после экономайзера, t_ух2 – 170 ◦С;
Коэффициент теплопередачи, k_э – 0,0205 кВт/(м2*К).
В данной курсовой работе был проведен расчет тепловой схемы котельной. В результате расчета было выбрано 8 котлов КЕ-10-23 и определен годовой расход топлива в котельной.
В ходе расчёта тепловой схемы был составлен тепловой баланс, позволяющий определить экономические показатели котельной, расхода пара и воды, по которым производится выбор основного и вспомогательного оборудования. Составление теплового баланса котлоагрегата позволило оценить его экономичность для вариантов с использованием водяного экономайзера и без него.
По расчетам было выяснено, что применение экономайзера приводит к увеличению КПД брутто и к снижению затрат топлива.
Дата добавления: 03.11.2021
|
2135. Курсовой проект - МК Поперечная рама каркаса одноэтажного производственного здания 144 х 48 м | AutoCad
Содержание
Исходные данные
1. Компоновка поперечной рамы каркаса
2. Сбор нагрузок
3. Расчет и конструирование стропильной фермы
4. Подбор сечения надкрановой части колонны
5. Расчет и конструирование подкрановой части колонны
6. Расчет и конструирование узла сопряжения верхней и нижней частей колонны…49
7. Расчет и конструирование базы колонны
Список литературы
Согласно исходным данным:
Высота подкрановой балки пролетом 6 м: h_(П.Б.)^6 = 1000 мм.
Высота подкрановой балки пролетом 12 м: h_(П.Б.)^6 = 1500 мм.
Высота подкранового рельса: h_p = 120 мм.
Высота крана: H_к = 2750 мм.
Высота фермы H_ф. : так как пролет строительной фермы L = 24 м, принимаем высоту как для типовых ферм H_ф = 3150 мм по обушку поясов.
Расстояние от верха мостового крана до низа строительной конструкции а >100 + 1/150*L.
а > 100 + 1/150 * 24000 = 300 мм.
Расстояние от уровня пола до головки кранового рельса:
h1 = УГР = 16,9 м
Расстояние от оголвка кранового рельса до низа фермы:
h2 = Hкр + а = 2750 + 300 = 3,05 м
Принимаем h2=3,2 м (кратность 200 мм)
Полная высота цеха:
Н = h1 + h2 = 20,1 м
Полная высота поперечной рамы от низа базы до низа фермы:
h = H + hзб = 20,1 + 0,9 = 21 м
hзб =0,9м -конструктивно
Установление высоты колонны:
lв = h2 + hп.б. +hр = 3,2 + 1 + 0,12 = 4,32 м
lн = h - lв = 21 – 4,32 = 16,68 м
hв > 1/12 lв ; hв =0,5м
λкр ≥ hв/2 + B1 + C1 = 0,25 + 0,23 + 0,06 = 0,54 ; λкр = 0,75 м
hн = hв/2 + λкр = 0,25 + 0,75 = 1,0 м
Из обеспечения жесткости цеха в поперечном направлении, высота нижней части колонны должна быть hн > 1/20 h ; hн > 0,99
Принимаем hн = 1,0 м
Принимаем конструктивно ширину верхней и нижней части средних колонн:
h_н^ср = 1,5 м; h_в^ср = 0,5 м
Дата добавления: 05.11.2021
|
2136. Курсовой проект - ТК на возведение столбчатых, монолитных, железобетонных фундаментов под каркас одноэтажного промышленного здания 216 х 84 м | AutoCad
1. План расположения фундаментов
2. Подсчет объемов строительно-монтажных работ
2.1 Арматурные работы
2.2 Ведомость объемов работ
3. Калькуляция Трудовых затрат
4. График производства работ (Поточный метод)
5. График производства работ (Последовательный метод)
6. Выбор машин и механизмовов
7. Указания по производству работ
8. Контроль качества и приемка работ
9. Технические требования
10. Охрана труда и техника безопасности
Список литературы
1. Общая продолжительность работ- поточный метод - 20 дней;
2. Суммарная трудоемкость - 657,15 чел.-см.;
3. Общий объем железобетона - 2081,38 м3/;
4. Затраты труда на м3/ железобетона - 0,317 см.-чел.
Дата добавления: 05.11.2021
|
2137. Курсовой проект - ОиФ 4-х этажного здания 40,5 х 32,0 м | AutoCad
Исходные данные для проектирования
1. Оценка физико-механических свойств грунтов площадки строительства
1.1 Вычисляемые характеристики
2. Сводная ведомость физико-химических свойств грунтов площадки строительства.
3. Сбор нагрузок на обрез фундамента
3.1 Сбор нагрузок на обрез ленточного фундамента под внутреннюю несущую стену в бесподвальной части здания
3.2 Сбор нагрузок на обрез ленточного фундамента под наружную несущую стену с подвальной части здания
3.3 Сбор нагрузок на обрез отдельностоящего фундамента под внутреннюю колонну
в бесподвальной части здания
4. Расчет и конструирование фундаментов мелкого заложения
4.1 Расчет и конструирование ленточного фундамента под внутреннюю несущую стену в бесподвальной части здания
4.2 Расчет и конструирование ленточного фундамента под наружную несущую стену
с подвальной части здания
4.3 Расчет и конструирование отдельностоящего фундамента под внутреннюю колонну в бесподвальной части здания
5. Расчет осадок фундаментов мелкого заложения
5.1 Расчет осадок ленточного фундамента под наружную несущую стену с подвальной части здания
5.2 Расчет осадок отдельностоящего фундамента под внутреннюю колонну в бесподвальной части здания
6. Расчет и конструирование свайных фундаментов
6.1 Расчет и конструирование свайного фундамента под внутреннюю несущую стену
в бесподвальной части здания
6.2 Расчет и конструирование свайного фундамента под наружную несущую стену с подвальной части здания
6.3 Расчет и конструирование свайного фундамента под внутреннюю колонну в бесподвальной части здания
7. Расчет основания свайного фундамента по деформациям
7.1 Расчет осадок свайного фундамента под наружную несущую стену в подвальной части здания
7.2 Расчет осадок свайного фундамента под под внутреннюю колонну в бесподвальной части здания
Список литературы
Число этажей Nэт = 4;
Высота этажа hэт = 3 м;
Толщина стен tст = 0,38 м;
Номера грунтовых строк:
– верхний слой 15;
– нижний слой 2;
Отметки устьев скважин:
– 1 скважина – 52;
– 2 скважина – 53;
– 3 скважина – 54;
Расстояние между скважинами – 35 м ;
Мощность слоев грунта по скважинам:
– верхний слой 7;
– нижний слой не вскрыт;
Глубина промерзания 1,5 м
Плотность ρ = 1,98 г/см3;
Плотность частиц ρs = 2,69 г/см3;
Влажность W = 0,20 дол.ед.;
Влажность на границе пластичности Wр = 0,17 дол.ед.;
Влажность на границе текучести WL = 0,32 дол.ед.;
Модуль деформации E = 16,3 МПа;
Удельное сцепление C = 16 кПа;
Угол внутреннего трения φ = 23̊
Плотность ρ = 1,82 г/см3;
Плотность частиц ρs = 2,71 г/см3;
Влажность W = 0,32 дол.ед.;
Влажность на границе пластичности Wр = 0,28 дол.ед.;
Влажность на границе текучести WL = 0,36 дол.ед.;
Модуль деформации E = 16 Мпа;
Удельное сцепление C = 20 кПа;
Угол внутреннего трения φ = 20̊
Дата добавления: 05.11.2021
|
2138. Курсовой проект - Технология вертикальной планировки и устройство земляного сооружения | AutoCad
1. Расчёт объёма земляных работ 4
1.1. Формирование расчётной схемы 4
1.2 Расчёт средней планировочной отметки предварительной (Нcnon) 4
1.2.1 Определяем существующие, т.е. чёрные отметки вершин квадратов в сетке. 5
1.2.2 Расчёт предварительной средней планировочной отметки 7
1.3. Корректировка Hспоп с учётом объёма грунта, изымаемого под фундамент(подвал) здания 8
1.4. Придание площадке заданного уклона 9
1.5. Определение графоаналитически предварительных (без учёта остаточного разрыхления грунта) красных (проектные) отметок 9
1.6. Вычисление предварительных (без учёта остаточного разрыхления грунта) рабочих отметок 10
1.7. Корректировка предварительных красных и рабочих отметок с учётом остаточного разрыхления грунта 11
1.8. Определение положения линии нулевых работ (ЛНР) 12
1.9. Расчёт объёмов выемки (срезки) и насыпи 13
1.10. Расчёт объёма работ по рытью котлована под здание 18
2.Технология выполнения земляных работ 21
2.1. Составление картограммы перемещения грунта 21
2.2. Подбор землеройной техники 24
2.2.1. Выбор экскаватора 25
2.2.2. Выбор бульдозера 28
2.3. Выбор механизма для уплотнения грунта 31
3. Защита котлована от обводнения, обрушения откосов; устройство фундамента 32
3.1. Защита котлована от обводнения и укрепление откосов 32
3.2. Устройство свайного основания под железобетонный фундамент 36
3.3. Техника и технология 39
3.4. Мероприятия по технике безопасности 49
Заключение 52
Список литературы 53
Площадка имеет размеры А = 45 м, Б = 75 м. Нижняя горизонталь имеет отметку 35.00 м. Шаг горизонталей (превышение одной над другой соседней) G = + 0.6 м;
- котлован по дну имеет размеры Г = 20 м, В = 30 м; глубина – Н = 1.8 м;
- привязка дна котлована к участку: Д = 15 м, Е = 10 м;
- наклон проектируемой площадки (для стока дождевых вод) – i = 2 %
(в натуральном измерителе i = 0.02);
- ось наклона площадки к оси «Х» – 25о;
- объем вывозки грунта – 800 м3, расстояние – 7 км;
- вид грунта – песок (поэтому угол естественного откоса несколько больше).
Проведённые расчёты содержащихся в задании работ по планировке площадки и разработке котлована под здание, что позволило в укрупнён-ном масштабе определить объем работы, затрат времени и денежных средств, подобрав соответствующую землеройную технику.
Дата добавления: 09.11.2021
|
2139. Курсовой проект - Расчет посадок гладких сопряжений, подшипников качения, исполнительных размеров гладких калибров | Компас
ВВЕДЕНИЕ 4
1.НАЗНАЧЕНИЕ ПОСАДОК ДЛЯ СОПРЯГАЕМЫХ РАЗМЕРОВ УЗЛА 5
2.РАСЧЁТ ПОСАДОК 6
2.1.Расчёт посадки с натягом для гладкого цилиндрического соединения 6
2.2.Расчёт переходной посадки 13
2.3.Расчёт посадок подшипников качения 17
3.РАСЧЁТ ГЛАДКИХ КАЛИБРОВ 19
4.РАЗРАБОТКА СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОЛЕЙ ДОПУСКОВ ШЛИЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ 23
5.РАСЧЕТ КАЛИБРА-КОЛЬЦА ДЛЯ ШЛИЦЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ 26
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 29
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 30
В ходе работы были решены поставленные задачи: расчет посадок гладких сопряжений, подшипников качения; расчет исполнительных размеров гладких калибров. Были получены навыки в работе со стандартами, справочниками, руководящими документами; изучены вопросы нормирования точности размеров, допусков формы, взаимного расположения поверхностей и параметров шероховатости. В работе для узла произведен расчет и выбор посадки с натягом, переходной посадки, посадки для подшипника качения, исходя из условия надежности и долговечности работы механизма, удобств изготовления и сборки деталей в условиях полной взаимозаменяемости. Для остальных сопрягаемых также были назначены посадки размеров. Выполнены схемы вала, зубчатого колеса и схема контроля технических требований для вала.
Дата добавления: 10.11.2021
|
 2140. Дипломный проект - 7-ми этажная гостиница 30,52 х 21,54 м в г. Астрахань | AutoCad, PDF
ВВЕДЕНИЕ 4
1.АРХИТЕКТУРНО – ПЛАНИРОВОЧНЫЙ РАЗДЕЛ 6
1.1 Характеристика района строительства 6
1.2 Генеральный план и благоустройство территории строительства 6
1.3 Объемно-планировочное решение здания 8
1.4 Конструктивное решение здания 8
1.5 Инженерно-техническое оборудование здания 10
1.6 Теплотехнический расчет наружной стены 12
1.7 Теплотехнический расчет покрытия 15
2.РАСЧЕТНО – КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ 19
2.1 Исходные данные 19
2.2 Сбор нагрузок 20
2.3 Расчет колонны 29
3.ТЕХНОЛОГИЯ, ОРГАНИЗАЦИЯ И ЭКОНОМИКА СТРОИТЕЛЬСТВА 32
3.1 Характеристика проектируемого здания или сооружения, объекта реконструкции. Условия осуществления строительства 32
3.2 Этапы строительства 33
3.3 Номенклатура и объемы строительно-монтажных работ 37
3.4 Выбор наиболее эффективной технологии выполнении строительных процессов 39
3.5 Описание принятых методов производства основных строительных работ 39
3.6 Определение трудоемкости работ и времени работы машин и механизмов 48
3.7 Потребность в основных конструкциях, материалах и полуфабрикатах 53
3.8 Технологическая карта 54
3.8.1 Область применения 54
3.8.2 Технология и организация выполнения работ 54
3.8.3 Требования к качеству и приемке работ 55
3.8.4 Потребность в ресурсах 57
3.8.5 Составление калькуляции трудовых затрат 59
3.8.6 Технико-экономические показатели по технологической карте 60
3.9 Календарное планирование строительно-монтажных работ 61
3.9.1 Обоснование потребности строительства в основных строительных машинах, механизмах, транспортных средствах 61
3.10. Стройгенплан 62
3.10.1 Определение требуемых параметров крана 62
3.10.1 Расчет складских помещений и площадок 66
3.10.2 Проектирование санитарно-бытового и административного обслуживания работающих 67
3.10.3 Проектирование временного водоснабжения и электроснабжения 69
3.10.4 Расчет временного водоснабжения 70
3.11 Экономика строительства 72
3.12. ТЭП 72
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 73
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 74
Размеры в плане: в осях 1-8 - 30,52м; в осях А-Д – 21,54 м
Площадь застройки - 657,4 м2
На 1-м этаже расположены 4 номера для инвалидов, помещения пищевого блока, а также бар на 40 человек. На последующих этажах расположены гостиничные номера.
Всего в гостинице предусмотрено 82 номера.
Уровень гостиницы приравнён к трем звездам.
В здании запроектировано две лестничные клетки. Лестницы устроены двух маршевыми из монолитного железобетона по серии 1.151.1-6. Наружные стены выполнены из кирпича толщиной 380мм с утеплителем ROCKWOOL– 120 мм.
Здание выполнено из монолитных железобетонных конструкций и имеет колонную конструктивную систему. Несущими конструкциями существующего здания являются монолитные железобетонные колонны сечением 400х400мм из бетона класса В25.
Основными несущими элементами здания являются монолитные железобетонные колонны и монолитное безбалочное перекрытие в виде гладкой плиты. Устойчивость конструкций обеспеченна жестким соединением перекрытия с колонной и наличием самонесущих наружных кирпичных стен здания.
Под колонны каркаса запроектирован монолитная фундаментная плита. Высота плиты – 0,5м. Подошва плиты расположена на отм. -1,300. Плита выполнена из бетона В20. Под наружные самонесущие стены укладываются блоки ФБС.
Перекрытия и покрытие выполнены из монолитного железобетона толщиной 200мм.
Диафрагмы жесткости расположены в осях 4-5, В-Г. Они служат для увлечения несущей способности каркаса здания, образуя ядро жесткости. Диафрагмы жесткости выполняются из бетона В20 и имеют толщину 180 мм.
Крепление кирпичных перегородок к стенам и перекрытиям выполняем по серии 2.230-1 в.5. При кладке стен в дверных и оконных проемах заложить антисептированные деревянные пробки не менее 2х с каждой стороны во внутреннем слое. В стенах, перегородках и перекрытиях пробить отверстия для электропроводки диаметром до 70мм.
Перемычки сборные железобетонные по ГОСТ 948-84 серии: Серия 1.038.1-1 в.1.
Основные конструктивные элементы крыши:
Наслонные стропила, основные элементы которых – стропильные ноги, изготовленные из пиленых лесоматериалов с влажностью древесины <23 %. Элементы стропил, соприкасающиеся со стенами антисептируются и изолируются 2-мя слоями толя.
Стропильные ноги опираются на настенные брусья – мауэрлат сечением 150х150 мм. По центру стропила поддерживаются системой подкосов сечением 150х150 мм., которые в свою очередь опираются на лежень 150х150 мм, уложенные на несущую конструкцию перекрытия.
Стропильные ноги затягиваются скруткой из проволоки, прочно закрепленной ершом или повернутой скобой в стене или мауэрлате, что обеспечивает пространственную конструкцию крыши.
Оконные проемы приняты исходя из максимального освещения внутренних помещений здания. Остекление принято индивидуального изготовления.
В итоговой аттестационной работе разработаны необходимые разделы проекта строительства 7-ми этажной гостиницы в г. Астрахань.
В архитектурно-строительном разделе представлены решения по схеме организации, функциональному зонированию, объемно-планировочные решения, конструктивные решения, решения инженерно-технического оборудования, выполнен теплотехнический расчет ограждающих конструкций стен и покрытия.
В конструктивном разделе выполнен сбор нагрузок на все элементы, при помощи программного комплекса Лира был выполнен расчет монолитных перекрытий здания, выполнен подбор арматуры. Также, был произведен расчет колонны. Результаты расчетов представлены в виде эпюр и таблиц.
В разделах технология, организация и экономика строительства, на основании полученных данных по разработанным разделам был определен состав и объем работ и их технологическая последовательность, определены строительные машины и механизмы, состав бригад необходимых для выполнения работ, разработан календарный план работ и строительный генеральный план, технологическая карта.
В экономическом разделе была посчитана сметная стоимость строительства проектируемого здания по состоянию на 3 кв.2019.
Также были разработаны мероприятия по охране труда и жизни рабочих на стройплощадке.
В ходе работы были реализованы все поставленный задачи, в том числе по оптимизации строительных процессов.
Дата добавления: 11.11.2021
|
2141. Курсовой проект - Здание центральной трубной базы 84,0 х 30,5 м в г. Красноярск | AutoCad
Введение 4
1.Исходные данные 4
1.1.Характеристики климатического района 4
1.1.Характеристика рельефа 5
1.2.Характеристики огнестойкости и взрывопожаробезопасности 5
2. Технологическая часть 5
2.1.Направленность технологического процесса 5
2.2.Технологические зоны 5
2.3.Грузоподъёмное оборудование 5
2.4.Технологические зоны с агрессивными средами 6
3.Объемно-планировочные решения 6
3.1.Параметры проектируемого здания 6
3.2.Помещения и перегородки 6
3.3.Ворота и двери 7
3.5.Полы 8
3.6.Кровля 8
3.7.Расчёт количества водоприёмных воронок 8
3.8.Фасад 9
3.9.Генеральный план 9
4.Конструктивные решения 10
4.1.Обоснование выбора конструктивной схемы 10
4.2.Обеспечение геометрической неизменяемости и жесткости здания 10
4.3.Обоснование выбора материала каркаса 11
Список использованных источников 13
1.Прямоугольная форма;
2.Размеры в плане 84 х 30,5 м;
3.Высота до низа несущих конструкций покрытия 10,8 м;
4.Одноэтажное;
5.Двухпролетное.
Площадь застройки здания в пределах внешнего периметра наружных стен – 12655 м2.
Общая (полезная) площадь производственного здания – 2512,84 м2.
Строительный объем – 33306,0 м3.
Дата добавления: 14.11.2021
|
2142. Курсовой проект - ОиФ промышленного здания с АБК 48 х 120 м в г. Санкт-Петербург | AutoCad
1. Общее положение по проектированию 3
1.1. Анализ местных условий строительства 3
1.2. Анализ технологического назначения и конструктивного решения здания 4
2. Проектирование железобетонного фундамента стаканного типа под сборную железобетонную колонну промышленного здания 6
2.1. Выбор глубины заложения 6
2.2. Определение размеров подошвы фундамента 7
2.3. Определение размеров фундамента 9
2.4. Определение размеров фундамента 11
2.5. Расчет осадки основания фундамента 13
2.6.Конструирование фундаментов 14
2.7. Расчет на продавливание колонной дна стакана фундамента 16
3. Проектирование ленточного фундамента здания АБК под стену с подвалом. 17
3.1 Проектирование ленточного фундамента в стадии завершенного строительства. 17
3.2. Проверка ленточного фундамента в стадии незавершенного строительства 21
3.3. Расчет осадки основания фундамента 27
4. Проектирование фундамента из забивных свай под колонну промышленного здания 28
Сбор нагрузок 28
4.1. Выбор вида сваи и определение её размеров 29
4.2. Определение несущей способности сваи 29
4.3. Размещение сваи под ростверком и проверка нагрузок 30
4.4 Расчет осадки основания свайного фундамента 32
6. Выбор оптимального проектного решения фундамента 34
Список литературы 35
слой №1 (от 0 до 0,5м.) - почвенно-растительный;
слой №2 (от 0,5 м до 6,3м) – суглинок желто-бурый, делювиальный.
слой №3 (от 6,3 м и до разведанной глубины 15,0 м.) – песок средней крупности.
Подземные воды не встречены до глубины 15,0 м. Их подъем не прогнозируется.
Статистический анализ грунтов выделил в толще грунта инженерно-геологические элементы (ИГЭ). Слой №1 объединяем со слоем №2 в один инженерно-геологический элемент ИГЭ-1, от поверхности до глубины 6,3 метров, т.к. слой №1 будет прорезан фундаментами.
Ниже находится песок средней крупности ИГЭ-2, глубину распространения которого принимаем от 6,3м до разведанной глубины 15,0 м.
Дата добавления: 15.11.2021
|
2143. Курсовой проект - ОиФ под 4-х этажное производственное здание 33 х 24 м | AutoCad
Исходные данные для проектирования
Физико-химический характер, геометрические параметры здания, схема здания
Оценка физико- механических свойств грунтов площадки строительства
Сбор нагрузок для заданных сечений
Расчет и конструирование фундамента мелкого заложения
Расчет осадки фундаментов мелкого заложения
Расчет и конструирование свайных фундаментов
Расчет основания свайного фундамента по деформациям
Расчет осадки условного фундамента
Исходные данные для проектирования
Число этажей: 4
Высота этажа: 3 м
Толщина стен: 0,38 м
Верхний слой: Плотность 1,78; Плотность частиц 2,76; Влажность 0,2; Влажность на границе пластичности 0,14; Влажность на границе текучести 0,35;
Модуль деформации 17,2; Удельное сцепление 21; Угол внутреннего трения 20.
Нижний слой: Плотность 1,98; Плотность частиц 2,69; Влажность 0,2; Влажность на границе пластичности 0,17; Влажность на границе текучести 0,32;
Модуль деформации 16,5; Удельное сцепление 21; Угол внутреннего трения 24.
Отметки устьев скважин: 1. 84
2. 85
3. 86
Расстояние между скважинами: 25 м
Мощность слоёв грунта по скважинам: Верхний слой 6 м
Нижний слой не вскрыт
Глубина промерзания: 1,5 м
Рис. 1. Схема № 3
Физико-химический характер, геометрические параметры здания, схема здания
Плотность сухого грунта:
ρ_d=ρ/(1+W) ,г⁄(см^3 ).
Слой №1: ρ_d=1,78/(1+0,2)=1,48 ,г⁄(см^3 )
Слой №2: ρ_d=1,98/(1+0,2)=1,65 ,г⁄(см^3 )
Удельный вес грунта природного сложения:
γ=gρ,кН⁄м^3
Слой №1: γ=9,81*1,78=17,46 кН⁄м^3
Слой №2: γ=9,81*1,98=19,42 кН⁄м^3
Удельный вес твёрдых частиц:
γ_s=gρ_s,кН⁄м^3
Слой №1: γ_s=9,81*2,76=27,08 кН⁄м^3
Слой №2: γ_s=9,81*2,69=26,39 кН⁄м^3
Удельный вес сухого грунта:
γ_d=gρ_d,кН⁄м^3
Слой №1: γ_d=9,81*1,48=14,52 кН⁄м^3
Слой №2: γ_d=9,81*1,65=16,19 кН⁄м^3
Пористость:
n=1-ρ_d/ρ_s
Слой №1: n=1-1,48/2,76=0,46
Слой №2: n=1-1,65/2,69=0,39
Коэффициент пористости:
e=n/(1-n)
Слой №1: e=0,46/(1-0,46)=0,85
Слой №2: : e=0,39/(1-0,39)=0,64
Степень влажности:
S_R=(Wρ_s)/(eρ_w )
Слой №1: S_R=(0,2*2,76)/(0,85*1,0)=0,65 - влажный грунт
Слой №2: 〖 S〗_R=(0,2*2,69)/(0,64*1,0)=0,84 - насыщенный грунт
Число пластичности
I_p=W_L-W_P
Слой №1: I_p=0,35-0,14=0,21-глина
Слой №2: : I_p=0,32-0,17=0,15-суглинок
Показатель текучести:
I_L=(W-W_P)/I_P
Слой №1: I_L=(0,2-0,14)/0,21=0,3 – глина пластичная
Слой №2: I_L=(0,2-0,17)/0,15=0,2 – суглинок пластичный
Коэффициент пористости при влажности на границе текучести:
e_L=(W_L ρ_s)/ρ_d
Слой №1: e_L=(0,35*2,76)/1,48=0,65
Слой №2: e_L=(0,32*2,69)/1,65=0,52
Удельный вес насыщенного водой грунта:
γ_SAT=γ_S (1-n)+nγ_W ,кН⁄м^3
Слой №1: γ_SAT=27,08(1-0,46)+0,46*10= 19,22 кН⁄м^3
Слой №2: γ_SAT=26,39(1-0,39)+0,39*10= 19,99 кН⁄м^3
Рис. 2. Схема характерных сечений здания
Грузовая площадь для заданных сечений составит:
A_(1-1)=1n.m.*(5,0м/2+5,0м/2)=5,0 м^2
A_(2-2)=1n.m.*5,0м/2=2,5 м^2
A_(3-3)=(6,0м/2+6,0м/2)*(6,0м/2+6,0м/2)=36,0 м^2
Оценка физико- механических свойств грунтов площадки строительства
№
п. п. Физико-механические характеристики Инженерно-геологические элементы
ИГЭ-1 ИГЭ-2
1 Мощность слоя, м 6,0 не вскрыт
2 Влажность W, дол. ед. 0,2 0,2
3 Плотность грунта ρ, г/см 1,78 1,98
4 Плотность твёрдых частиц ρ_s, г/см^3 2,76 2,69
5 Плотность сухого грунта ρ_d, г/см^3 1,48 1,65
6 Удельный вес частиц γ_s, кН/м^3 27,08 26,39
7 Удельный вес при естественной
влажности γ, кН/м^3 17,46 19,42
8 Удельный вес сухого грунта γ_d, кН/м^3 14,52 16,19
9 Удельный вес с учётом взвешивающего
действия воды γ_sb, кН/м^3 - -
10 Пористость n, дол. ед. 0,46 0,39
11 Коэффициент пористости e (безразмерный) 0,85 0,64
12 Степень влажности S_R (безразмерный) 0,65 0,84
13 Граница текучести W_L, дол. ед. 0,35 0,32
14 Граница пластичности W_p, дол. ед. 0,14 0,17
15 Число пластичности I_P, дол. ед. 0,21 0,15
16 Показатель текучести I_L, дол. ед. 0,3 0,2
17 Удельное сцепление С, кПа 21 16
18 Расчетный угол внутреннего трения φ, град. 20 23
19 Модуль деформации Е, кПа 17,2 16,3
20 Степень неоднородности песков C_u - -
21 Полное наименование грунтов глина пластичная
влажная суглинок пластичный
насыщенный
22 Расчётное сопротивление грунтовR_0, кПа 260,25 264,2
Сбор нагрузок для заданных сечений
Сечение 1-1 Сбор нагрузок на обрез ленточного фундамента под внутреннюю несущую стену в бесподвальной частью здания
№
п. п. Вид нагрузки Нормативная
нагрузка,
кН/п.м.,
∑▒F_vo2 γ_f Расчетная
нагрузка,
кН/п.м.,
∑▒F_vo1
Постоянные
1 Вес конструкции кровли:
m=A_(1-1)*G_(кровл.)=5,0 м^2*0,7 кН⁄м^2 =3,5 кН 3,5 1,3 4,55
2 Вес плиты покрытия:
m=A_(1-1)*G_(покр.)=5,0 м^2*2,5 кН⁄м^2 ==12,5 кН 12,5 1,1 13,75
3 Вес стены:
m=1,0n.m.*t*h_(эт.)*N_(эт.)*γ_(кирп.кл.)=
=1,0n.m*0,38м*3,0м*4эт*
*18,0 кН⁄м^2 =82,08 кН 82,08 1,1 90,29
4 Вес плит перекрытия:
m=A_(1-1)*G_(перекр.)*(N_эт-1)=
=5,0 м^2*3,3 кН⁄(м^2*(4эт-1) )=49,5 кН 49,5 1,1 54,45
5 Вес конструкции пола:
m=A_(1-1)*G_(пола.)*〖(N〗_эт-1)=
=5,0 м^2*1,5 кН⁄(м^2*(4эт-1) )=22,5 кН 22,5 1,3 29,25
6 Вес перегородок:
m=t_(перег.)*L_(перег.)*h_(эт.)*(N_(эт.)-1)*γ_(кирп.кл.)=
=0,12м*(5,0/2+5,0/(2 ))м*3,0м*(4эт-1)*
*18,0 кН⁄м^2 =97,2 кН 97,2 1,1 106,92
Итого ∑▒〖=267,28〗 ∑▒〖=299,21〗
Временные
1 Полезная нагрузка на перекрытие:
m=A_(1-1)*G_(пол.перекр.)*(N_эт-1)=
=5,0 м^2*2 кН⁄(м^2*( 4эт-1) )=30 30 1,2 36
2 Вес снеговой нагрузки :
m=A_(1-1)*G_снега=5,0 м^2*2 кН/м^2 =10 10 1,4 14
Итого ∑▒〖=40〗 ∑▒〖=50〗
Всего ∑▒〖=307,28〗 ∑▒〖=349,21〗
Сечение 2-2 Сбор нагрузок на обрез ленточного фундамента под наружную несущую стену в подвальной частью здания
№
п. п. Вид нагрузки Нормативная
нагрузка,
кН/п.м.,
∑▒F_vo2 γ_f Расчетная
нагрузка,
кН/п.м.,
∑▒F_vo1
Постоянные
1 Вес конструкции кровли:
m=A_(2-2)*G_(кровл.)=2,5 м^2*0,7 кН⁄м^2 =1,75 кН 1,75 1,3 2,28
2 Вес плиты покрытия:
m=A_(2-2)*G_(покр.)=2,5 м^2*2,5 кН⁄м^2 ==6,25 кН 6,25 1,1 6,88
3 Вес стены:
m=1,0n.m.*t*h_(эт.)*N_(эт.)*γ_(кирп.кл.)=
=1,0n.m*0,38м*3,0м*4эт*
*18,0 кН⁄м^2 =82,08 кН 82,08 1,1 90,29
4 Вес плит перекрытия:
m=A_(2-2)*G_(перекр.)*N_эт=
=2,5 м^2*3,3 кН⁄(м^2*4 эт)=33кН 33 1,1 36,3
5 Вес конструкции пола:
m=A_(2-2)*G_(пола.)*N_эт=
=2,5 м^2*1,5 кН⁄(м^2*4 эт)=15 кН 15 1,3 19,5
6 Вес перегородок:
m=t_(перег.)*L_(перег.)*h_(эт.)*N_(эт.)*γ_(кирп.кл.)=
=0,12м*(5,0/2)м*3,0м*4 эт*
*18,0 кН⁄м^2 =64,8 кН 64,8 1,1 71,28
Итого ∑▒〖=202,88〗 ∑▒= 226,53
Временные
1 Полезная нагрузка на перекрытие:
m=A_(2-2)*G_(пол.перекр.)*N_эт=
=2,5 м^2*2 кН⁄(м^2*4 эт)=20 кН 20 1,2 24
2 Вес снеговой нагрузки :
m=A_(2-2)*G_снега=2,5 м^2*2 кН/м^2 =5 кН 5 1,4 7
Итого ∑▒〖=25〗 ∑▒〖=31〗
Всего ∑▒〖=227,88〗 ∑▒〖=257,53〗
Сечение 3-3 Сбор нагрузок на обрез фундамента под внутреннюю отдельно стоящую колонну в бесподвальной части здания
№
п. п. Вид нагрузки Нормативная
нагрузка,
кН/п.м.,
∑▒F_vo2 γ_f Расчетная
нагрузка,
кН/п.м.,
∑▒F_vo1
Постоянные
1 Вес конструкции кровли:
m=A_(3-3)*G_(кровл.)=36 м^2*0,7 кН⁄м^2 =25,2 кН 25,2 1,3 32,76
2 Вес плиты покрытия:
m=A_(3-3)*G_(покр.)=36 м^2*2,5 кН⁄м^2 ==90 кН 90 1,1 99
3 Вес балок покрытия и перекрытия:
m=L_(балк.)*b*h*N_(эт.)*γ_(ж.б.)==(6/2+6/2 )*0,6*0,4*4эт*27,0 кН⁄м^2 =155,52 кН 155,52 1,1 171,08
4 Вес плит перекрытия:
m=A_(3-3)*G_(перекр.)*(N_эт-1)=
=36 м^2*3,3 кН⁄(м^2*( 4 эт)-1)=356,4кН 356,4 1,1 392,04
5 Вес колонны:
m=a^2*h_эт*N_(эт.)*γ_(ж.б.)=
=〖0,4〗^2 м*3 м*4 эт*27 кН⁄м^2 =51,84 кН 51,84 1,1 57,03
6 Вес конструкции пола:
m=A_(3-3)*G_(пола.)*(N_эт-1)=
=36 м^2*1,5 кН⁄(м^2*(4 эт-1))=162 кН 162 1,3 210,6
7 Вес перегородок:
m=t_(перег.)*L_(перег.)*h_(эт.)*(N_(эт.)-1)*γ_(кирп.кл.)=
=0,12м*(6/2+6/2)м*3,0м*(4 эт-1)*
*18,0 кН⁄м^2 =116,64 кН 116,64 1,1 128,31
Итого ∑▒〖=957,6〗 ∑▒= 1090,82
Временные
1 Полезная нагрузка на перекрытие:
m=A_(3-3)*G_(пол.перекр.)*(N_эт-1)=
=36 м^2*2 кН⁄(м^2*(4 эт-1))=216 кН 216 1,2 259,2
2 Вес снеговой нагрузки :
m=A_(3-3)*G_снега=36 м^2*2 кН/м^2 =36 кН 72 1,4 100,8
Итого ∑▒〖=288〗 ∑▒〖=360〗
Всего ∑▒〖=1245,6〗 ∑▒〖=1450,82〗
Расчет и конструирование фундамента мелкого заложения
Расчет и конструирование фундамента на естественном основании
Глубину заложения подошвы фундамента принимаем -1,7 м от существующего уровня земли.
Предварительную площадь подошвы фундамента вычисляем по следующей формуле:
A_(пред.)=1п.м.*b_пред=(∑▒F_vo2 )/(R_0-γ_ср*d)=307,28/(259-20*1,7)=1,37 м^2≈1,4 м^2
b_(пред.)=A_(пред.)/(1п.м.)=1,4/(1п.м.)=1,4 м
Вычислим предварительное сопротивление грунта под подошвой фундамента:
R_пред=(γ_c1*γ_c2)/k =
=(1,2*1,1)/1 <0,51*1*1,4*17,46+3,06*1,7*13,97+5,66*21>=269,27 кПа
Уточняем размеры подошвы фундамента:
A_уточ=(∑▒F_vo2 )/(R_(пред.)-γ_ср*d)=307,28/(269,27-20*1,7)=1,31〖 м〗^2≈1,4 м^2
b_(уточ.)=(1,4〖 м〗^2)/(1,0 п.м.)=1,4 м
Уточняем величину расчётного сопротивления грунта под подошвой фундамента :
R_(уточ.)=(γ_c1*γ_c2)/k =
=(1,2*1,1)/1 <0,51*1*1,4*17,46+3,06*1,7*13,97+5,66*21>=269,27 кПа
Определим давление на грунт основания от веса сооружения, тела фундамента и грунта на его уступах:
P_02=(∑▒F_vo2 +G_(фунд.грунт))/A_ут =(307,28+47,6)/(1,0*1,4)=253,5 кПа
G_(фунд.грунт)=b_ут*1,0 n.m.*d*γ_ср=1,4 м*1,0 n.m.*1,7м*20 кН/м^3 =47,6 кН
Выполним проверку условия:
P_02=253,5 кПа Условие выполняется.
Рис. 3. Конструкция фундамента сечения 1-1
Расчет и конструирование фундамента мелкого заложения
Глубину заложения подошвы фундамента принимаем -2,7 м от существующего уровня земли.
Предварительную площадь подошвы фундамента вычисляем по следующей формуле:
A_(пред.)=1п.м.*b_пред=(∑▒F_vo2 )/(R_0-γ_ср*d)=227,88/(259-20*2,7)=1,11≈1,2 м^2
b_(пред.)=A_(пред.)/(1п.м.)=(1,2 м^2)/(1п.м.)=1,2 м
Определим глубину заложения подошвы фундамента:
d_1=h_s+(h_cf*γ_cf)/(γ_II^' )=0,7+(0,2*18)/13,97=0,96 м
Вычислим предварительное сопротивление грунта под подошвой фундамента:
R_пред=(γ_c1*γ_c2)/k =
=(1,2*1,1)/1 <0,51*1*1,2*17,46+3,06*0,96*13,97+(3,06-1)*1,8*13,97+5,66*21>=293,55 кПа
Уточняем размеры подошвы фундамента:
A_уточ=(∑▒F_vo2 )/(R_(пред.)-γ_ср*d)=227,88/(293,55-20*2,7)=0,95≈1,0 м^2
b_(уточ.)=(1,0〖 м〗^2)/(1,0 п.м.)=1 м
Уточняем величину расчётного сопротивления грунта под подошвой фундамента:
R_уточ=(γ_c1*γ_c2)/k =
=(1,2*1,1)/1 <0,51*1*1*17,46+3,06*0,96*13,97+(3,06-1)*2*13,97+5,66*21>=298,79 кПа
Определим давление на грунт основания от веса сооружения, тела фундамента и грунта на его уступах:
P_02=(∑▒F_vo2 +G_(фунд.грунт))/A_ут =(227,88+54)/(1*1)=281,88 кПа
G_(фунд.грунт)=b_ут*1,0 n.m.*d*γ_ср=1*1*2,7*20=54 кН
Выполним проверку условия: P_02=281,88 кПаРис. 4. Конструкция фундамента сечения 2-2
Расчет и конструирование фундамента на естественном основании
Глубину заложения подошвы фундамента принимаем -1,7 м от существующего уровня земли.
Предварительную площадь подошвы фундамента вычисляем по следующей формуле:
A_(пред.)=1п.м.*b_пред=(∑▒F_vo2 )/(R_0-γ_ср*d)=1245,6/(256-20*1,7)=5,61≈5,7 м^2
b_(пред.)=√(A_пред )=√5,7=2,39≈2,4 м
Вычислим предварительное сопротивление грунта под подошвой фундамента:
R_пред=(γ_c1*γ_c2)/k =
=(1,2*1,1)/1 <0,51*1*2,4*17,46+3,06*1,7*13,97+5,66*21>=281,03 кПа
Уточняем размеры подошвы фундамента:
A_уточ=(∑▒F_vo2 )/(R_(пред.)-γ_ср*d)=1245,6/(281,03-20*1,7)=5,04≈5,1〖 м〗^2
b_(уточ.)=√(A_уточ )=√5,1=2,26≈2,4 м
Уточняем величину расчётного сопротивления грунта под подошвой фундамента :
R_(уточ.)=(γ_c1*γ_c2)/k =
=(1,2*1,1)/1 <0,51*1*2,4*17,46+3,06*1,7*13,97+5,66*21>=281,59 кПа
Определим давление на грунт основания от веса сооружения, тела фундамента и грунта на его уступах:
P_02=(∑▒F_vo2 +G_(фунд.грунт))/A_ут =(1245,6+195,84)/(2,4*2,4)=250,25 кПа
G_(фунд.грунт)=b_ут^2*d*γ_ср=〖2,4〗^2*1,7*20=195,84 кН
Выполним проверку условия:
P_02=250,25 кПа Условие выполняется.
Рис. 5. Конструкция фундамента сечения 3-3
Расчет осадки фундаментов мелкого заложения
Расчёт осадки фундамента сечения 2-2
Определим точки, а в них – бытовые и дополнительные давления:
z=0,4*b=0,4*1=0,4 м
Определим вертикальное напряжение от собственного веса грунта основания на уровне подошвы фундамента:
σ_(zg,0)=γ^'*d=17,46*2,7=47,14 кПа
Определим дополнительное давление от веса здания под подошвой фундамента (на уровне FL):
σ_(zp,0)=P_02=281,88 кПа
Определим вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта на уровне подошвы фундамента:
σ_(zγ,0)=σ_(zg,0)=47,14 кПа
Определим вертикальные напряжения от внешней нагрузки в заданных точках:
σ_(zp,1)=α_1*σ_(zp,0)=0,881*281,88=248,34
σ_(zp,2)=α_2*σ_(zp,0)=0,642*281,88=180,97
σ_(zp,3)=α_3*σ_(zp,0)=0,477*281,88=134,16
σ_(zp,4)=α_4*σ_(zp,0)=0,374*281,88=105,42
σ_(zp,5)=α_5*σ_(zp,0)=0,306*281,88=86,26
σ_(zp,6)=α_6*σ_(zp,0)=0,258*281,88=72,73
σ_(zp,7)=α_7*σ_(zp,0)=0,223*281,88=62,86
σ_(zp,8)=α_8*σ_(zp,0)=0,196*281,88=55,25
σ_(zp,9)=α_9*σ_(zp,0)=0,19*281,88=53,56
σ_(zp,10)=α_9*σ_(zp,0)=0,175*281,88=49,33
Определим вертикальные напряжения от собственного веса выше расположенных слоёв грунта в заданных точках:
σ_(zg,1)=σ_(zg,0)+γ_1*h_1=47,14+17,46*0,4=54,12
σ_(zg,2)=σ_(zg,1)+γ_2*h_2=54,12+17,46*0,4=61,1
σ_(zg,3)=σ_(zg,2)+γ_3*h_3=61,1+17,46*0,4=68,08
σ_(zg,4)=σ_(zg,3)+γ_4*h_4=68,08+17,46*0,4=75,06
σ_(zg,5)=σ_(zg,4)+γ_5*h_5=75,06+17,46*0,4=82,04
σ_(zg,6)=σ_(zg,5)+γ_6*h_6=82,04+17,46*0,4=89,02
σ_(zg,7)=σ_(zg,6)+γ_7*h_7=89,02+17,46*0,4=96,00
σ_(zg,8)=σ_(zg,7)+γ_8*h_8=96+17,46*0,4=102,98
σ_(zg,9)=σ_(zg,8)+γ_9*h_9=102,98+17,46*0,1=104,73
σ_(zg,10)=σ_(zg,9)+γ_10*h_10=104,73+19,42*0,3=110,56
Определим вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта в заданных точках:
σ_(zγ,1)=α_1*σ_(zg,0)=0,881*47,14=41,53
σ_(zγ,2)=α_2*σ_(zg,0)=0,642*47,14=30,26
σ_(zγ,3)=α_3*σ_(zg,0)=0,477*47,14=22,49
σ_(zγ,4)=α_4*σ_(zg,0)=0,374*47,14=17,63
σ_(zγ,5)=α_5*σ_(zg,0)=0,306 *47,14=14,42
σ_(zγ,6)=α_6*σ_(zg,0)=0,258 *47,14=12,16
σ_(zγ,7)=α_7*σ_(zg,0)=0,223 *47,14=10,51
σ_(zγ,8)=α_8*σ_(zg,0)=0,196 *47,14=9,24
σ_(zγ,9)=α_9*σ_(zg,0)=0,19 *47,14=8,96
σ_(zγ,10)=α_10*σ_(zg,0)=0,175 *47,14=8,25
Вычислим осадки i S основания в i -х слоях под подошвой фундамента:
S=β∑_(i=1)^n▒((σ_(zp,1)^ср-σ_(zγ,i)^ср )*h_i)/E_i
S_(0-1)=0,8 ((265,11-44,34)*0,4)/17200= 0,0041 м
S_(1-2)=0,8 ((214,66-35,9)*0,4)/17200= 0,0033 м
S_(2-3)=0,8 ((157,57-26,38)*0,4)/17200= 0,0024 м
S_(3-4)=0,8 ((119,79-20,06)*0,4)/17200= 0,0019 м
S_(4-5)=0,8 ((95,84-16,03)*0,4)/17200= 0,0015 м
S_(5-6)=0,8 ((79,5-13,29)*0,4)/17200= 0,0012 м
S_(6-7)=0,8 ((67,8-11,34)*0,4)/17200= 0,0011 м
S_(7-8)=0,8 ((59,06-9,88)*0,4)/17200= 0,0009 м
S_(8-9)=0,8 ((54,41-9,1)*0,1)/17200=0,0002 м
S_(9-10)=0,8 ((51,45-8,61)*0,3)/16300=0,0006 м
Выполним проверку условия: S=1,8 см≤S_u=8,0 см. Условие выполняется.
Расчёт осадки фундамента сечения 3-3
Определим точки, а в них – бытовые и дополнительные давления:
z=0,4*b=0,4*2,4=0,96 м
Определим вертикальное напряжение от собственного веса грунта основания на уровне подошвы фундамента:
σ_(zg,0)=γ^'*d=17,46*1,7=29,68 кПа
Определим дополнительное давление от веса здания под подошвой фундамента (на уровне FL):
σ_(zp,0)=P_02=250,25 кПа
Определим вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта на уровне подошвы фундамента:
σ_(zγ,0)=σ_(zg,0)=29,68 кПа
Определим вертикальные напряжения от внешней нагрузки в заданных точках:
σ_(zp,1)=α_1*σ_(zp,0)=0,8*250,25=200,2
Дата добавления: 17.11.2021
|
2144. Курсовой проект - Проектирование и исследование четырехцилиндрового двигателя внутреннего сгорания | AutoCad
1.Техническое задание 5
2. Определение закона движения механизма 12
2.1 Функциональная схема 12
2.2 Структурный анализ механизма 12
2.3 Кинематический синтез механизма 15
2.4 Кинематическое анализ механизма 16
2.5 Передаточные функции 18
2.6 Динамическая модель 19
2.7 Силы, действующие на звенья механизма 20
2.8 График движущей силы 21
2.9 График приведенного момента движущих сил 21
2.10 График приведенных моментов инерции II группы звеньев 22
2.11 График кинетической энергии II группы звеньев 23
2.12 Определение суммарный работы 24
2.13 Кинетическая энергия I группы звеньев 25
2.14 Определение момента инерции маховика 26
2.15 Определение габаритных размеров и массы маховика 27
2.16 Угловая скорость механизма 27
2.17 Угловое ускорение механизма 28
3. Силовой расчёт механизма 28
3.1 Задача силового расчета 28
3.2 Вычисление масс-инерционных нагрузок 30
3.3 Определение неизвестных реакций 30
4. Проектирование цилиндрической зубчатой передачи и планетарного редуктора 35
4.1 Геометрический расчет эвольвентной зубчатой передачи 35
4.2 Качественные показатели зубчатой передачи 37
4.3 Выбор коэффициента смещения 38
4.4 Построение профиля зуба колеса, изготовляемого реечным инструментом 40
4.5 Построение проектируемой зубчатой передачи 41
4.6 Проектирование планетарного редуктора 42
4.6.1 Исходные данные 42
4.6.2 Синтез планетарного механизма 42
4.6.3 Проверка передаточного отношения графическим способом… 44
5.Проектирование кулачкового механизма 44
5.1 Исходные данные 44
5.2 Построение графиков аналогов ускорения, скорости и перемещения толкателя 45
5.3 Определение основных параметров кулачкового механизма 47
5.4 Построение профиля кулачка 48
Заключение 50
Список литературы 51
Приложение 1 52
Приложение 2 77
Приложение 3 80
В ходе выполнения курсового проекта получены следующие результаты: 1) Определен закон движения звена приведения машины 1=(𝜑). Построены диаграммы передаточных функций, приведенных моментов инерции, суммарной работы, ускорения и скорости звена приведения в зависимости от обобщенной координаты и угловой скорости звена приведения в зависимости от обобщенной координаты и была посчитана средняя мощность. 𝐽𝐼 пр =4,012 кг*м2 Nср=14 кВт Мсрпр= -286,66Н*м 2) Для заданного положения механизма проведен силовой расчет, определены реакции в кинематических парах механизма и момент инерции, действующий на звено 1. 3) Спроектирована эвольвентная цилиндрическая прямозубая зубчатая передача с числами зубьев колёс z3=11 и z4=22, модулем m=6 мм. Коэффициенты смещения х3=1 мм и x4=1 мм были подобраны из условия недопустимости подрезания, заострения зубьев и наиболее оптимальной работы передачи, 𝜀𝛼 = 1,172, aw=108,13 мм 4) Спроектирован однорядный планетарный редуктор с передаточным отношением 𝑈5ℎ =7 и числами зубьев 𝑧5 = 18, 𝑧6 = 56, 𝑧7 = 108. Погрешность: 0%. 5) Спроектирован кулачковый механизм с поступательным движением роликового толкателя. Допустимый угол давления в кулачковом механизме составляет 𝜗доп = 32° при рабочем угле профиля кулачка 𝜑раб = 𝛿раб = 62,14° и угле дальнего выстоя 𝜑дв =10,72о Радиус начальной шайбы центрового профиля 𝑟0 = 0,038 м,, радиус ролика толкателя 𝑟р = 0,0095 м, а радиус конструктивного профиля r=0,0285м.
Дата добавления: 18.11.2021
|
2145. Курсовой проект (техникум) - Технический расчёт участка по техническому обслуживанию аккумуляторных батарей Обслуживание грузового АТП с разработкой технологии и организации работ | Компас
ВВЕДЕНИЕ 4
1. ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКАЯ ЧАСТЬ 5
1.1 Характеристика ДСИО 5
2 Расчетно-технологический раздел 7
2.1 Выбор и обоснование принимаемого к расчету списочного состава 8
2.2 Расчет годовой производственной программы и годового пробега парка 8
2.3 Корректирование нормативов трудоемкости единицы ТО и ТР на 1000 км 10
2.4 Определение продолжительности простоя подвижного состава в ремонте и их корректирование 13
2.5 Определение коэффициента технической готовности и использования грузовых автомобилей16
2.6 Определение годового пробега парка 18
2.7 Определение годовой программы по техническому обслуживанию и диагностике грузовых автомобилей 19
2.8 Определение общей годовой трудоемкости технических воздействий по видам (ЕО, ТО-1, ТО-2, СО, ТР) 24
2.9. Определение количества ремонтных, вспомогательных рабочих, инженерно-технических работников и младшего обслуживания персонала по АТП и аккумуляторному участку. 28
Для ДСИО 28
3. ОРГАНИЗАЦИОННЫЙ РАЗДЕЛ 30
3.1 Выбор и обоснование метода организации технологического процесса ДСИО 30
3.1.1. Схeмa технологического процесса на моторном участке 32
3.2. Подбор технологического оборудования и оснастки 35
3.2.1 Расчет производственной площади моторного участка 38
3.3.1. Листок учета 42
3.3.2. Технологическая карта ремонта двигателя ЯМЗ-740 44
4. Централизованное управление производством (ЦУП) технического обслуживания и текущего ремонта автомобилей 48
4.1 Организация работы отдела управления производством 48
4.2 Объемно планировочное решение участка 51
5 Охрана труда 52
5.1 Техника безопасности 52
5.2 Производственная санитария 53
5.3 Пожарная безопасность 53
5.4 Охрана окружающей среды 54
5.5 Вентиляция 54
5.6 Освещение 55
ЗАКЛЮЧЕНИЕ 57
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 58
Тип предприятия –обслуживающее
Место расположения – г. Братск, п. Падун;
Ведомственная принадлежность – Открытое Акционерное Общество
Специализация по выполняемой работе – ремонт автотранспорта.
В данном курсовом проекте, я рассмотрел и решил следующие задачи:
- произвел корректирование нормативов;
- определил коэффициент технической готовности и коэффициент использования автомобилей;
- определил годовой пробег автомобилей (автопоездов) в ДСИО;
- определил трудоемкости по всем видам работ;
- определил количество рабочих на в ОАО ДСИО;
- распределял рабочих по специальностям и квалификациям;
- сделал подбор оборудования и оснастки;
- произвел расчет производственной площади.
Дата добавления: 19.11.2021
|
© Rundex 1.2 |
