%20%20%20

Станок работает по методу обкатки, т. е. механического воспроизводства зацепления червяка (червячной фре¬зы) с колесом (заготовкой). Червячная фреза соответствующего модуля и диаметра закрепляется на оправке в шпинделе фрезер¬ного суппорта. Обрабатываемая деталь или комплект одновременно обраба¬тываемых деталей устанавливается на оправке в шпинделе стола, а при больших размерах колес непосредственно на столе станка. Червячной фрезе и заготовке принудительно сообщают враща¬тельные движения с такими угловыми скоростями, которые они имели бы, находясь в действительном зацеплении. При нарезании колес с прямыми зубьями ось шпинделя фрезер¬ного суппорта устанавливается под, углом к горизонтальной пло¬скости, равным углу подъема винтовой линии червячной фрезы. Для нарезания колес с косыми зубьями ось шпинделя фрезерной бабки устанавливается под углом, равным сумме или разности углов наклона зубьев колеса и подъема винтовой линии фрезы в зависимости от сочетания направлений винтовых линий зубьев и витков фрезы. Нарезание цилиндрических колес производится с вертикальной подачей фрезерного суппорта. Для обеспечения возможности фрезерования колес попутным методом на станке модели 53А50 предусмотрено нагрузочное гид¬равлическое устройство. Гидравлическое поджимное устройство состоит из неподвижно¬го штока с поршнем и цилиндра, связанного с салазками фрезер¬ного суппорта. При фрезеровании попутным методом масло под¬водится в верхнюю полость цилиндра противовеса и поджимает противовес вместе с фрезерным суппортом вверх, устраняя воз¬можность произвольного перемещения фрезерной бабки под дей¬ствием усилия в пределах зазора между резьбой винта вертикаль¬ной подачи и маточной гайки. При нарезании червячных колес методом радиальной подачи используются цилиндрические червячные фрезы. Движение пода¬чи сообщают подвижной стойке в радиальном направлении до тех нор, пока расстояние между осями фрезы и заготовками не станет равным межцентровому расстоянию передачи. В случае нарезания червячных колес методом тангенциальной подачи применяются червячные фрезы с конической заборной частью, которые при настройке станка устанавливают сразу на заданное межцентровое расстояние; подачу при этом сообщают протяжному суппорту с червячной фрезой вдоль ее оси. Этот метод нарезания является более точным. Зубофрезерный станок модели 53А50 имеет следующие движения. Движение резания – вращение шпин¬деля фрезерного суппорта с червячной фрезой. Движения по¬дач – вертикальное перемещение фрезерного суппорта, ради-альное перемещение подвижной стойки и тангенциальное пере¬мещение протяжного суппорта. Движением обкатки и деления является непрерывное вращение стола с заготовкой. Вспомогательные движе¬ния – быстрые механические и ручные установочные перемещения фрезерного суппорта и подвижной стойки <1>. Назначение и обоснование выбора материала режущего инструмента Обработка поверхности зубчатого колеса из стали 18ХНВА , с твердостью 200 HB, будет производиться на зубофрезерном станке модели 53А50. Нарезание зубьев червячными фрезами благодаря универсальности и высокой точности, а также высокой производительности и низких затратах на инструмент наиболее рационально применять для обработки цилиндрических зубчатых колес с m ≤16 мм из сталей с НВ < 200 и m ≤10 мм из стали с НВ > 350 с откры¬тыми или врезнымн венцами. Точность обработки таких зубчатых колес на стан¬ках классов Н и П с использованием червячных фрез классов АА и AAA не вы¬ше 6 – 7-й степени по ГОСТ 1643 – 81. При фрезеровании давно применяют быстрорежущие вольфрамовые и вольфрамомолибденовые стали нормальной стойкости марок Р9, Р12 и Р18. Разработка новых марок быстрорежущих сталей ведется по пути уменьшения содержания вольфрама и создания многокомпонентных композиций, содержащих значительный процент углерода. Высокая стойкость сталей с пониженным содержанием вольфрама достигается легированием их молибденом, кобальтом, а в некоторых марках также ванадием при значительном содержании углерода. Стали Р6МЗ, Р9М, Р6М5, Р18Ф2К8М характерны повышенным содержанием молибдена, способствующего значительному увеличению теплостойкости, износостойкости; эти стали отличаются также повышенной прочностью и находят применение для фрезерования жаропрочных и высокопрочных сплавов и сталей. Стали Р9К5, Р9К10 с невысоким содержанием вольфрама, легированные кобальтом, целесообразно использовать при обработке конструкционных сталей средней прочности при значительных скоростях резания (50 – 70 м/мин). Эти стали также применяют при фрезеровании жаропрочных сплавов. В этом случае по сравнению со сталью Р18 обеспечивается повышение стойкости фрез в 2 – 2,5 раза. На основании обобщения результатов исследований и опыта отечественной промышленности можно сделать следующие выводы о наиболее рациональном применении современных инструментальных сталей. 1. При обработке конструкционных сталей средней прочности, серого и ковкого чугуна, алюминиевых сплавов при скоростях резания 50 – 70 м/мин торцовыми, цилиндрическими, концевыми и дисковыми острозаточенными фрезами наиболее целесообразно применять стали Р6М5, Р18, Р6М5К5 и Р9М4К8. 2. При фрезеровании тех же материалов фасонными затылованными фрезами рекомендуется использовать стали Р6М5, Р18, Р18К5Ф и Р9К10. 3. Для фрезерования жаропрочных, нержавеющих сталей и сплавов, сталей повышенной прочности с аустенитной структурой наиболее успешно применяют стали Р14Ф4, Р8МЗК6С, Р9К10, Р9М4К8, Р6М5К5, Р9Ф5, Р10Ф5К5, а также Р12Ф2К8МЗ, Р18Ф2М Р6ФК8М5 и им подобные <2>. Для обработки зубчатого колеса, данного в условии курсового проекта, выбираем червячную фрезу 2510 – 4282 по ГОСТ 9324 – 80. Класс точности B выбираем, так как для зубчатых колес с модулем m = 1…10 мм (у обрабатываемого колеса m = 2,5мм) рекомендуют данный класс точности <3>. Так же это выгодно и с экономической точки зрения. Материал фрезы выбираем быстрорежущую сталь Р18, так как твёрдость заготовки составляет 200 HB и данная сталь может применяться для резцов, сверл, фрез, резьбовых фрез, долбяков, разверток, зенкеров, метчиков, протяжек для обработки конструкционных сталей с прочностью до 1000 МПа, от которых требуется сохранение режущих свойств при нагревании во время работы до 600 °С. У таких фрез каждый 2 зуб по винтовой линии режет только вершинной кромкой, а остальные зубья только боковыми кромками и тем самым стойкость данных фрез в 2 раза выше стойкости обычных фрез.
Дата добавления: 23.10.2013

Содержание Введение 4 1Выбор гидродвигателей по заданным нагрузкам 5 1.1 Выбор номинального давления 5 1.2 Расчет гидроцилиндров 5 1.3 Расчет гидромоторов 8 1.4 Подбор гидронасосов 9 1.5 Выбор гидравлической жидкости 10 2 Расчет потерь давления в гидросистеме 11 2.1 Расчет диаметров трубопроводов 11 2.2 Расчет потерь давления по длине трубопроводов 13 2.2.1 Расчет потерь давления на трение в трубопроводах 13 2.2.2 Расчет потерь давления в местных сопротивлениях трубопроводов 16 3 Проверочный расчет гидросистемы. Определение КПД 20 3.1 Проверочный расчет гидросистемы 20 3.2 Расчет мощности и КПД гидромотора 22 4 Тепловой расчет гидропривода 25 4.1 Расчет требуемой поверхности теплоотдачи 25 Заключение 28 Список использованных источников 29 Приложение 30 Введение Объемный гидропривод, благодаря своим преимуществам, стал неотъемлемой частью подавляющего большинства современных машин: автогидроподъемников, экскаваторов, бульдозеров и др. Более 80% всех СДМ имеют гидропривод. Он применяется для привода рабочего оборудования, колесного или гусеничного движителя, рулевого управления, вспомогательного оборудования и т.д. Преимущества гидросистем: 1. Высокая надежность системы, в условиях правильной эксплуатации. 2. Передача больших усилий, за счет высокого давления. К недостаткам относится: 1. Необходимость обеспечения герметичности, для уменьшения потерь давления. 2. Высокая точность изготовления элементов гидросистем, что приводит к увеличению их стоимости. 1 Выбор гидродвигателей по заданным нагрузкам 1.1 Выбор номинального давления В настоящее время для увеличения производительности и снижения металлоемкости машин, применяемых при производстве строительно-дорожных работ, требуется повышать рабочее давление жидкости в гидросистеме. Мы для расчетов принимаем давление Рном= 20 МПа. Принимаем двухконтурную расчетную схему
Дата добавления: 24.11.2013

1 Разработка схемы электрической принципиальной 1.1 Требования к оборудованию стенда Проектируемый лабораторный стенд должен обеспечить снятие заданных статических характеристик. Компоновка электрооборудования пульта управления выполнена в соответствии с “Правилами установки электроустановок” (ПУЭ), которые распространяются на пульты с электрическими приборами. Согласно требованиям ПУЭ при номинальных напряжениях выше 36В переменного тока и 220В постоянного тока необходимо произвести заземление электроустановки. Требуется обеспечить все необходимые защиты: от токов короткого замыкания, от токов длительных перегрузок. При проведении опытов также необходимо обеспечить удобство работы. 1.2 Расчет и выбор электрооборудования 1.2.1 Расчет и выбор электродвигателей По условию задания задан исследуемый двигатель Д22 (ГОСТ 16921-83) со следующими параметрами : Номинальное напряжение якоря Uя=220 В; Номинальное напряжение обмотки возбуждения Uв=220 В; Номинальный ток якоря Iя=36,5 А; Номинальная частота вращения n.ном=850 /мин Монтажное исполнение IM1081; Исполнение по степени защиты IP44; 1.2.2 Выбор нагрузочного двигателя Условиями выбора нагрузочного двигателя следующие: Pдвигателя=Pдвигателя нагр., где Pдвигателя – мощность исследуемого двигателя; Pдвигателя нагр. – мощность нагрузочного двигателя; nдвигателя = nдвигателя нагр., где nдвигателя - частота вращения двигателя ; nдвигателя нагр. - частота вращения нагрузочного двигателя; Выбираем двигатель 2ПН160LГУХЛ4 со встроенным тахогенератором Параметры двигателя: 2ПН160LГУХЛ4 Мощность двигателя P=6.3 кВт; Номинальное напряжение якоря Uя=220 В; Номинальное напряжение обмотки возбуждения Uв=110 В; Номинальный ток якоря Iя=P/U=28.6 A; Номинальная частота вращения ном=1000 об/мин; Коэффициент полезного действия η =81.5%; Монтажное исполнение IM1001; Исполнение по степени защиты IP22; 1.2.3 Выбор генератора Условиями выбора генератора и вспомогательной машины следующие: Pгенератора Pдвигателя нагр., где Pгенератора - мощность генератора; Pдвигателя нагр. - мощность нагрузочного двигателя; Uгенератора = Uдвигателя нагр., где Uгенератора - напряжение генератора; Uдвигателя нагр. - напряжение нагрузочного двигателя; Выбираем генератор 2ПН160МУХЛ4 Параметры генератора: 2ПН160МУХЛ4 Мощность генератора P2=6кВт; Номинальное напряжение якоря Uя=220 В; Номинальное напряжение обмотки возбуждения Uв=110 В; Номинальная частота вращения n.ном=3000 об/мин; Коэффициент полезного действия ή=83.5%; Монтажное исполнение IM1081; Исполнение по степени защиты IP44; Для приведения генератора во вращения необходим гонный двигатель 1.2.4 Выбор гонного двигателя Условиями выбора гонного двигателя следующие: Pгенератора Pдвигателя, где Pгенератора - мощность генератора; Pдвигателя - мощность двигателя; .генератора = .двигателя ; где .генератора – номинальная частота вращения генератора; .двигателя - номинальная частота вращения двигателя
Дата добавления: 08.12.2013